離心風(fēng)機(jī)噪聲分類及噪聲機(jī)理
風(fēng)機(jī)噪聲就其主要聲源產(chǎn)生機(jī)理而言，可分為旋轉(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲；就其頻譜特性而言，可分為寬頻噪聲與離散噪聲。
1.1 離散噪聲(旋轉(zhuǎn)噪聲)
離散噪聲是由于葉片周圍不對稱結(jié)構(gòu)與葉片旋轉(zhuǎn)所形成的周向不均流場相互作用而產(chǎn)生的噪聲。它與葉輪的轉(zhuǎn)速有關(guān)，特別在高速、低負(fù)荷情況下，這種噪聲尤為突出。主要體現(xiàn)以下幾方面：(1)來流引起的進(jìn)氣干擾的噪聲。由于進(jìn)風(fēng)口前裝有前導(dǎo)葉或金屬網(wǎng)罩而產(chǎn)生的進(jìn)氣干涉噪聲，在這種情況下，當(dāng)工作輪旋轉(zhuǎn)時，動葉周期性地承受前面靜葉排出不均勻氣流，導(dǎo)致氣流作用在動葉上的力周期性脈動而產(chǎn)生噪聲；(2)葉片在不光滑或不對稱機(jī)殼中產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)頻率噪聲。由于機(jī)殼內(nèi)壁形成所必需的條件是旋轉(zhuǎn)對稱，否則氣流流動狀態(tài)將不再與軸線完全對稱，也就是說周向的圓周速度不再是常數(shù)，所以氣流便會產(chǎn)生旋流動；(3)出口蝸舌的存在而產(chǎn)生的出口干涉噪聲。在葉片出口處沿著工作輪圓周，由于存在尾跡，氣流的速度和壓力都不均勻，這種不均勻的氣流作用在蝸殼上，形成了壓力隨時間的脈動。反過來它又影響葉輪中氣流的流動，于是葉片上的氣流也就具有隨時間變化的脈動性質(zhì)。
這種噪聲具有確定的頻率，因為每當(dāng)葉片通過風(fēng)舌一次，在風(fēng)舌上就有一個脈沖，反過來給葉片也是一個脈沖。這種葉片通過的頻率f1稱為基頻，即
f1= nZ60
公式中f1為基頻，Hz；n為轉(zhuǎn)速，rmin；Z為葉片數(shù)。
同時，由于這種脈動波形不會是單純的正弦曲線，所以根據(jù)級數(shù)展開，它還有其它的高次諧音fi，表達(dá)式為fi=nZi60(i =1，2，3，…)所以旋轉(zhuǎn)噪聲具有離散頻譜特性，其基頻為葉片通過頻率，還有它的高次諧音。顯然，從旋轉(zhuǎn)噪聲的強(qiáng)度看，基頻最強(qiáng)，其次是二次諧波、三次諧波，總的趨勢是逐漸減弱的。
1.2 寬頻噪聲(渦流噪聲)
渦流噪聲主要是由于氣流流經(jīng)葉片時產(chǎn)生紊流附面層及漩渦與漩渦分裂脫體，而引起葉片上壓力脈動所造成的渦流噪聲。產(chǎn)生的原因主要體現(xiàn)在以下幾方面：(1)氣流流經(jīng)葉片、前盤、后盤的內(nèi)外表面，流經(jīng)蝸殼內(nèi)表面及局部表面，氣流紊亂引起的壓力脈動產(chǎn)生噪聲；(2)氣流流經(jīng)葉片前后盤的內(nèi)外表面及蝸殼表面時，由于附面層發(fā)展到一定程度會產(chǎn)生渦流脫離，脫離渦流將造成較大的脈動。在低雷諾數(shù)下，周期性渦流的脫離將導(dǎo)致相應(yīng)環(huán)量的改變，也使物體上的氣流作用力產(chǎn)生變化；(3)當(dāng)具有一定紊流度的氣流流向葉片時，葉片前緣各點沖角大小將取決于氣流平均速度和瞬時擾動速度，在紊流晴況下擾動速度是無規(guī)律地變化的，因而也使沖角發(fā)生無規(guī)律的變化，導(dǎo)致升力的無規(guī)律脈動而產(chǎn)生噪聲。
這種旋流具有很寬的頻率范圍，通常稱為寬頻噪聲，同時它主要是由于漩渦剝落引起的，所以物體繞流漩渦剝落具有確定頻率。即
ft=Stvd
公式中ft為漩渦剝落頻率，Hz；St為斯哈托數(shù)，St=0.2；v為特征速度，ms；d為特征直徑或長度，m。
所以，這種寬頻噪聲又表現(xiàn)出只具有峰值。即
ft=0.2v1d1
公式中v1為風(fēng)速，ms；d1為導(dǎo)線直徑，m。
離心風(fēng)機(jī)噪聲級換算
若要對離心通風(fēng)機(jī)的運行噪聲進(jìn)行有效控制，首先就必須了解其噪聲特性及其噪聲級換算的一些基本方法。為了能夠客觀公正地衡量一臺離心通風(fēng)機(jī)的噪聲性能，根據(jù)JBT8690-1998《工業(yè)通風(fēng)機(jī) 噪聲限值》規(guī)定各類通風(fēng)機(jī)噪聲在最佳工況點的比A聲級LSA的計算公式為
LSA=LA－0lg(Qp2)＋19.8
公式中LSA為通風(fēng)機(jī)的比A聲級，dB；LA為對應(yīng)于通風(fēng)機(jī)工況點的A聲級，dB；Q為通風(fēng)機(jī)測試工況點流量，m3min；p為通風(fēng)機(jī)測試工況點全壓，Pa。
通過上式所計算得到的LSA實際上就是通風(fēng)機(jī)產(chǎn)生單位流量、單位全壓時的噪聲計算相對值。這樣，就等于有了比較各種類型通風(fēng)機(jī)噪聲的衡量基準(zhǔn)。實踐證明：同系列的離心通風(fēng)機(jī)的LSA曲線基本相同。如與風(fēng)機(jī)的性能、效率(η)曲線對應(yīng)繪制成圖，就會發(fā)現(xiàn)LSA曲線與η曲線很像解析幾何中的雙曲線，見圖1。由圖1可見，風(fēng)機(jī)η最大處，LSA最小。且隨著風(fēng)機(jī)流量的增大或減小，η曲線向左右回落；gesep全球節(jié)能環(huán)保網(wǎng)而LSA曲線則朝相反方向上翹。這又形象地說明，當(dāng)風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動情況最佳時，才可能獲得最大的效率和最低的噪聲。另外，在選擇、設(shè)計離心通風(fēng)機(jī)噪聲控制方案時，必須預(yù)測該機(jī)在實際運行時產(chǎn)生噪聲級的大小。而在實踐中，獲取該資料的途徑無非只有兩條：（1）查找有關(guān)資料；（2）向供貨商索取。但有時得到的是該機(jī)的一條比A聲級LSA曲線，而不是直接的具體噪聲級。這時就需要利用上式進(jìn)行換算，例如某廠在工藝設(shè)計時決定選用9-19№6離心通風(fēng)機(jī)，其運行工況性能：Q= 80.33m3min，p=8818Pa，對應(yīng)工況點比A聲級LSA=18.8dB，計算A聲級[2]。
LA=LSA +10lg(Qp 2) －19.8=18.8+10lg(80.33×88182) －19.8=97dB
可見，風(fēng)機(jī)噪聲明顯高于企業(yè)允許限值(≤85dB)，故需對其進(jìn)行有效控制。
離心風(fēng)機(jī)噪聲控制方法
3.1合理選型
3.1.1在選用風(fēng)機(jī)之前，首先應(yīng)確保工藝設(shè)計的準(zhǔn)確性。要使設(shè)計工況點的風(fēng)量、全壓基本上與風(fēng)網(wǎng)實際運行時的風(fēng)量、全壓相接近。如果設(shè)計時余量過大，在實際運行時就要關(guān)小風(fēng)機(jī)蝶閥。這樣做有3個缺點：（1）導(dǎo)致風(fēng)網(wǎng)阻力增加，造成全壓與動力浪費；（2）因阻力增加而浪費掉的Δp相應(yīng)產(chǎn)生的噪聲ΔLA則不會消失，仍要產(chǎn)生出來；（3）關(guān)小風(fēng)機(jī)蝶閥后，造成風(fēng)機(jī)進(jìn)氣(或出氣)狀況惡化，將增大渦流噪聲[3]。
3.1.2工藝設(shè)計完成后，在風(fēng)量和全壓方面能滿足生產(chǎn)需求的運行方案有很多，可供選擇。這時，應(yīng)選用在該工況點具有最高效率和最低噪聲的風(fēng)機(jī)，以確保運行噪聲最低。
3.2優(yōu)化結(jié)構(gòu)
3.2.1增強(qiáng)葉柵的氣動力載荷，降低圓周速度。對于風(fēng)機(jī)采用強(qiáng)前向葉片，且多葉片葉輪有利于增大葉柵的氣動力載荷，在得到同樣風(fēng)量風(fēng)壓情況下，葉輪葉片外圓上圓周速度u小可使風(fēng)機(jī)噪聲明顯降低。
3.2.2確定合理的蝸舌間隙和蝸舌半徑。增加風(fēng)舌與葉輪之間的間隙δt可降低基頻和諧波。氣流與葉片作相對運動時，葉片后緣的氣流尾跡中，速度及壓力均小于主流區(qū)，使葉柵后的氣流速度與壓力分布皆不均勻。這種不均勻的流譜在旋轉(zhuǎn)，如果在動葉之后有靜葉或風(fēng)舌，則這種非穩(wěn)定流動與靜葉或風(fēng)舌相互作用將產(chǎn)生噪聲。距離愈近，噪聲愈大。但根據(jù)有關(guān)資料介紹進(jìn)行試驗，當(dāng)δt大到一定程度后，噪聲不再降低，卻使風(fēng)機(jī)氣動性能變壞，如風(fēng)量、風(fēng)壓都有所下降。試驗表明：在風(fēng)舌間隙δtR=0.25和風(fēng)舌半徑rR=0.2時，具有最大風(fēng)機(jī)效率和最小噪聲(R為葉輪半徑)。
3.2.3傾斜蝸舌。風(fēng)機(jī)葉輪葉柵氣流的周期性脈動速度所產(chǎn)生的周期性脈動氣動力也使蝸舌相互作用產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)噪聲，此噪聲大小與脈動氣動力的劇烈程度及蝸舌的迎風(fēng)面積有關(guān)，把蝸舌做成傾斜式，則同相位的脈動氣動力的作用面積小了，輻射的噪聲也就減小了，蝸舌的傾斜角α可按tanα=(t-2r)b計算，其中，r為蝸舌半徑，t為葉輪出口柵距，b為葉片寬度。
3.2.4在葉輪進(jìn)(出)口處加紊流化裝置。在風(fēng)機(jī)葉輪葉片的進(jìn)口或出口處加紊流化裝置(金屬網(wǎng))可以使葉片背面的層流附面層立即轉(zhuǎn)換成紊流附面層，推遲葉片背面附面層的分離，甚至不分離，葉片后緣裝上網(wǎng)，網(wǎng)后的氣流速度與壓力梯度能迅速變均勻，若網(wǎng)在渦區(qū)中則可將渦區(qū)大大縮小，這對減噪是有利的。
3.2.5在葉輪上增設(shè)分流葉片(短葉片)。在風(fēng)機(jī)中，對無分流葉片的葉新能源輪，當(dāng)葉片較少時，在葉片通道后半段易產(chǎn)生負(fù)速度區(qū)，容易導(dǎo)致氣流分離，當(dāng)葉片較多時又容易產(chǎn)生進(jìn)口阻塞和氣流分離。
3.2.6在動葉進(jìn)出氣邊上設(shè)鋸齒形結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)可使葉片上氣流層流附面層較早地轉(zhuǎn)化為紊流，從而避免層流附面層中的不穩(wěn)定波導(dǎo)致渦流分離，使噪聲降低。
3.2.7 在蝸舌處設(shè)置聲學(xué)共振器。當(dāng)聲波傳到共振器時，小孔孔徑和空腔中的氣體在聲波作用下來回運動，這運動的氣體具有一定的質(zhì)量，它抗拒由于聲波作用而引起的運動，同時聲波進(jìn)入小孔孔徑時，由于頸壁的摩擦和阻尼，使相當(dāng)一部分聲能因熱耗而損失掉。另外，充滿氣體的空腔具有阻礙來自小孔的壓力變化的特性，由于這些因素的共同作用，當(dāng)氣體通過共振器時，噪聲得到降低。
3.2.8在蝸殼內(nèi)設(shè)置擋流圈。中低壓離心通風(fēng)機(jī)的蝸殼寬度與葉輪出口寬度一般較大，氣流自葉輪進(jìn)入蝸殼的擴(kuò)壓變大，在葉輪前盤外側(cè)與蝸殼間產(chǎn)生大尺度漩渦，使渦流噪聲增大，效率降低，而蝸殼寬度又不宜過小，否則將增大蝸殼的張開度，使蝸殼出口端面長寬比過大，給后面的管路連接帶來困難，同時也使摩擦損失增加。為了減小渦流區(qū)，增強(qiáng)風(fēng)機(jī)進(jìn)口集流器與葉輪進(jìn)口邊間的密封效果，可在蝸殼中加各種形式的擋流圈。
3.3消聲
風(fēng)機(jī)在高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生強(qiáng)烈的空氣動力性噪聲，為阻止聲音外傳播又允許氣流通過，在風(fēng)機(jī)氣流通道上裝上消聲裝置，使風(fēng)機(jī)本身發(fā)生的噪聲和管道中的空氣動力噪聲降低，定型常用的消聲裝置有：
(1)阻性消聲器常用片式消聲器、蜂窩式消聲器、管式消聲器及迷宮式消聲器等；
(2)抗性消聲器常用共振式消聲器、擴(kuò)張式消聲器、混合式消聲器及障板式消聲器等；
(3)阻抗復(fù)合消聲器常用擴(kuò)張室—阻抗復(fù)合式消聲器、共振腔—阻性復(fù)合式消聲器及阻—抗—共復(fù)合式消聲器。
3.4隔聲
隔聲是噪聲控制工程中常用的技術(shù)措施，利用墻體各種板材及構(gòu)件作為屏蔽物或利用維護(hù)結(jié)構(gòu)，把噪聲控制在一定范圍之內(nèi)，使噪聲在空氣中的傳播受阻而不能順利通過，從而達(dá)到降低噪聲的目的。常用的方法有：
(1)單層密實均勻構(gòu)件隔聲，此類構(gòu)件的隔聲材料要求密實而厚重，如磚墻、鋼筋混凝土、鋼板、木板等，隔聲性能與材料的剛性、阻尼面密度有關(guān)；
(2)雙層結(jié)構(gòu)隔聲，在兩個單層結(jié)構(gòu)中間夾有一定厚度的空氣，或多孔材料的復(fù)合結(jié)構(gòu)，一般可比同樣質(zhì)量的單層結(jié)構(gòu)隔聲量高5~10 dB；
(3)隔聲罩和隔聲間，對于體積小的噪聲源，直接用隔聲結(jié)構(gòu)罩起，可以獲得顯著的降噪效果，這就是隔聲罩，有很多分散的噪聲源時可考慮建立一個小空間，使之與噪聲源隔離開來，這就是隔聲間；
(4)隔聲屏是放在噪聲源和受聲點之間的用隔聲結(jié)構(gòu)所制成的一種隔聲裝置。
3.5吸聲
在墻面或頂棚上飾以吸聲材料、吸聲結(jié)構(gòu)或在空間懸掛吸聲板，吸聲體混合聲就會被吸收掉，這種控制噪聲的方法稱做吸聲降噪。
(1)吸聲材料在吸聲降噪方法中吸聲材料很重要，常用的有：①纖維材料，包括有機(jī)纖維、無機(jī)纖維和纖維制品；②顆粒材料，包括砌塊和板材；③泡沫材料，包括泡沫塑料、其他等三大類二十幾種。
(2)共振吸聲結(jié)構(gòu)是利用共振原理做成的各種吸聲結(jié)構(gòu)，用于對低頻聲波的吸收，最常用結(jié)構(gòu)分單個共振式(包括薄膜、薄板結(jié)構(gòu))和穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)。
(3)微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)由板厚和孔徑均在1mm以下、穿孔率為1%~3%的金屬微穿孔板和空腔組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)。
